垃圾吊配置同方案一。焚烧废及分析炉膛热负荷过高，厂掺

垃圾吊的业固运行条件与垃圾池的布置密切相关，共12套卸料门。其垃表3所示。圾池且运行时垃圾吊相互干扰少。管理现提供4个方案作对比分析。生活烧工影响燃烧污染物的垃圾控制；当q_v大于100％时，余热锅炉受热面易发生爆管等安全事故，焚烧废及分析具有较为明显的厂掺经济、见图5。业固蹇瑞欢

2月24日，其垃方案四垃圾池总有效库容减少了约14％，圾池在3个大区域内再细分管理，因此倒垛量为每日上料量的2倍；而方案二、方案一其次（53％），比较有优势。但设置有工业固废存料、现有焚烧炉典型燃烧的Q_MCR＝7537kJ／kg、

通过上述计算，燃烧室氧气浓度过低，每日进厂垃圾存入其中一个固定的存料区域，增加了1台参与工作的垃圾吊，少数生活垃圾焚烧厂在运行中会根据入炉生活垃圾低位热值有选择地、

分区管理：垃圾池共分为3个区域，推荐方案四为优选方案，t／h；Q、t；t为运行1次时间（与垃圾池尺寸及吊车工作计制相关，建设及运营提供参考。方案四最高（69．5％），含水率高、允许的Q_h越高，kg／h；Q_MCR为焚烧炉入炉垃圾低位设计热值，较易实现。位于每日入炉生活垃圾存料区域邻侧。且方案四每个垃圾吊都在固定区域内工作，则M_sh＝1800t／d，由垃圾吊在该日取料区域内完成混料及上料。进车正常后只开启入厂存料区域卸料门。共10套卸料门。但同时每台吊车的生产率及总的利用率大幅降低，由两台垃圾吊负责3台焚烧炉的取料、相对炉排面机械负荷

依据焚烧炉稳定运行的要求，目前，Q_sh分别为混合物低位热值、干扰少。在Q_h确定的条件下，m³。如果卸料门的安装条件不能满足，混合，方案四由于上料时生活垃圾由垃圾吊自当日入炉垃圾取料区域取料后在混料区域混合后完成上料，Q_h主要受到炉膛容积热负荷q_v和炉排面机械负荷q_F的限制。混合物低位热值Q_h、方案四均不需要增设卸料门及垃圾吊，

2． Q_h主要受q_v和q_F的限制，前5d的存料区域为当日入炉垃圾取料区。

三、如果计划大比例掺烧工业固废（经检测Q_gy＝17500kJ／kg），以便两台垃圾吊工作时相互交叉的时间最少。运行中垃圾池的管理方式方面进行对比分析，

本研究中的工业固废主要指工业有机固废，

垃圾吊配置：为2用1备，容易造成燃料层脱火，环境和社会效益，例如某项目原垃圾池采用混凝土浇筑，细分方案如图7所示。以图3为例，M_gy分别为生活垃圾小时处理量、

3． 方案三：工业固废卸入焚烧炉专设固废存料／混料区

方案三是将垃圾池内的分区与焚烧炉建立一一对应的关系，废橡胶等，操作员两人。有机物含量低。两台工作的垃圾吊交叉区域少，由垃圾吊自当日入炉生活垃圾取料区域取料后在混料区域混合后完成上料。表明生活垃圾焚烧厂掺烧一定比例的工业固废具有可行性；提供了生活垃圾焚烧厂掺烧工业固废时4种垃圾池管理方案，共9套卸料门，

当q_v小于70％时，

来源：《CE碳科技》微信公众号

作者：中城环境 石凯军、

Q_h与q_F关系如图2所示。燃料燃烧不充分，较难控制；当q_F大于110％时，因为热负荷在允许范围内，每台垃圾吊负责1台焚烧炉的取料、中间小区为工业固废存料、浙江省生态环境厅发布《生活垃圾焚烧设施协同处置一般工业固体废物推荐名录（第一批）（征求意见稿）》，焚烧炉运行稳定，倒垛，投运的机械炉排炉来说，α的决定因素为Q_h，结合图3，其他可作为参考备选方案。操作员3人。见图4。废纸类、为大比例掺烧工业固废时确定合适掺烧比例及垃圾池管理方案提供思路方法，

垃圾吊配置同方案一。q_F的范围一般为60％～110％，在Q_gy确定的条件下，可计算叠加），利用现有生活垃圾焚烧厂掺烧工业固废，该区域应尽量位于垃圾池中央位置，

分区管理：垃圾池共分为6个存料区域，Q_h最高不应超过现有焚烧炉入炉垃圾低位设计热值上限。α越低。方案二、方案二、上料，因每个区域内的卸料门均可开启收料，α的决定因素为Q_gy，现有生活垃圾焚烧厂不需要增设垃圾吊及卸料门，

其次，混料区域，

2． 方案二：工业固废卸入流动存料／混料区

方案二是在方案一的基础上增加了一个工业固废存料／混料区，为相关工程设计、上料。少量掺烧工业固废。当确定Q_h＝9000kJ／kg时，运行时，因此须复核设备的选型裕量。方案三的垃圾吊总利用率最低（37．8％），并进行分析与论证，相当于多增加了一道倒垛工序，如表1所示。Q_gy、方案四均由两台垃圾吊负责3台焚烧炉的上料、

5． 方案对比分析

对4个方案作总体定性对比分析，燃烧不稳定，

卸料门配置：每个存料区域配置3套卸料门，倒垛。炉渣热熔减率增加，焚烧线配置3台750t／d机械炉排炉，进车高峰时可开启相邻区域卸料门暂存垃圾，发挥生活垃圾焚烧设施处置能力和优势，方案二实施时应尽量使工业固废存料／混料区域靠垃圾池中间布置，对于热力系统来说，垃圾吊的生产率P的计算见公式（5）

式中：P为垃圾吊生产率，以本案例的4个方案作对比：

（1）方案一、掺烧时垃圾池依然按单纯处理生活垃圾的方式进行管理，见图6。则该方案实施难度较大。将需要掺烧的工业固废直接卸入每日生活垃圾取料区，掺烧比例、影响因素，Q_h更稳定，

通过对比可见，

卸料门配置：每个生活垃圾存料区域配置4套卸料门，本方案不设置专用混料区域，未来使用全自动上料时易于管理，同时混料专区也能使混料更充分，见图8。方案三分别需要增设卸料门和垃圾吊。在卸料平台标高＋8m处，

对于现有生活垃圾焚烧厂已按我国生活垃圾特性设计、且方案三建立的是垃圾池－垃圾吊－焚烧炉一一对应的关系，且应在焚烧炉典型燃烧正常运行范围之内，但未设置工业固废存料、现有生活垃圾焚烧厂生活垃圾低位热值，垃圾池总有效容积41300m³，又能协同处置工业固废。其中5个区域为每日进厂生活垃圾存料区域，废塑料、垃圾池内未设置工业固废的专用储存区域及搅拌、

随着《中华人民共和国固体废物污染环境防治法》修订实施，方案二须保证每个分区至少有1～2个卸料门，对现有焚烧厂来说，

本研究从设备的技术性能、目前我国现有生活垃圾焚烧厂入炉垃圾成分复杂、两侧两个大区为生活垃圾存料区域，倒垛量为上料量的3倍。总利用率明显提高，各方案垃圾吊运行参数如表4所示。同时复核掺烧工业固废时垃圾吊的生产率，G分别为垃圾吊额定起重量、所以Q_h应根据焚烧炉的设计参数确定。有利于燃烧控制。池底标高－6m，

卸料门配置：每个存料区域配置两套卸料门，kJ／kg；M_sh、α的确定主要依据Q_h和Q_gy确定。方案一垃圾池总有效库容没有减少，经检测入炉Q_sh＝7000kJ／kg。混料、但方案二存在垃圾吊工作时互相干扰的可能。细分方案如图9所示。另外，一次风穿过燃料层阻力过大，工业固废低位热值、α可达0．25，取料方式同方案一。很难满足焚烧炉稳定运行的需要。焚烧炉额定处理量为31．25t／h，

当q_F小于60％时，同时应注意到垃圾吊的生产率、共10套卸料门。现有焚烧炉典型燃烧见图3。kg／m²；F为炉排面积，因此无论进车高峰与否均可灵活选择。

上述关系见图1。因此锅炉、每台焚烧炉设立固定的存料、

如图3所示，可掺烧工业固废低位热值Q_gy以及现有生活垃圾焚烧厂生活垃圾低位热值Q_sh之间的关系如公式（1）、在运行上对垃圾池进行分区管理，从焚烧炉的角度来看，kg／h。混合后燃料低位热值及其限制、

（2）方案一、

更多环保固废领域优质内容，宽度31．4m、min；Ψ为抓斗充满系数，可按生活垃圾的发酵天数要求再分为若干个生活垃圾存料区及1个工业固废混料区。进车高峰时调节方式同方案一。故障率也会降低。工业固废小时掺烧量，

分区管理：垃圾池共分为5个存料区域，结论

1． 现有生活垃圾焚烧厂掺烧一定比例的工业固废是可行的，炉膛耐火砖更换频率提高。工业固废存料／混料区域设置2台卸料门，日处理生活垃圾2250t。

式中：Q_h、

方案一、则q_F约为0．8，尽量减少垃圾吊在工作中的交错干扰，

3． 建议垃圾池内设置工业固废存料区／混料区域，取料区域。无机物质含量高、利用现有生活垃圾焚烧厂掺烧工业固废，若现有生活垃圾焚烧厂要求大比例（＞20％）掺烧，掺烧是可行的；同时，存料、方案三建立的是1台垃圾吊负责1台焚烧炉的上料、高热值的特点，Q_gy越高，即存在如下关系：

式中：M_MCR为焚烧炉额定处理量，将需要掺烧的工业固废卸入工业固废存料／混料区，多种工业固废被列入推荐名录。原有的垃圾池管理方式很难保证燃料进行充分搅拌、处理量均在焚烧炉的稳定运行范围之内，假设可以按照25％的比例掺烧工业固废，安装垃圾卸料门10台。不存在生活垃圾取料后再转移的情况，同时炉排片的磨损加剧，存在混料不充分的可能。

由上可知，炉排燃尽段会后移，既可有效利用生活垃圾焚烧设施产能，允许的Q_h已确定的情况下，

（2）对于Q_sh、可掺烧比例越高。对于已按此特性设计、汽机运行工况均在额定工况范围内，（2）所示。方案二、并且垃圾吊具有固定的工作区域。更换频率提高。kJ／kg；q_v为炉膛容积热负荷，混料、抓斗容积12m³。

（1）对于Q_sh、欢迎关注《CE碳科技》微信公众号。

分区管理：其中垃圾池共分为3个区域，垃圾池管理方案

针对垃圾池管理及垃圾吊的配置进行对比分析。顶部设置3台垃圾吊（2用1备），

垃圾吊配置：垃圾吊配置为3用1备，混合区域。

方案三与其他3个方案相比，应保证Q_h≤9211kJ／kg，避免布置于垃圾池边角位置。

一、kW／m³；q_F为炉排面机械负荷，也是实现“无废城市”的重要手段。

       原文标题 : 现有生活垃圾焚烧厂掺烧工业固废及其垃圾池管理分析